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　摘要：本文通过对某公路交通量实行调查，根据调查结果进行了统计分析，进而得出了疲劳车辆荷载模式，为分析疲劳荷载效应，提供了计算的依据，从而为桥梁结构疲劳可靠性研究做好第一步。
　　关键词：桥梁结构疲劳;疲劳车辆荷载模式
　　1引言
　　随着我国公路的交通量的加大，车辆荷载的重型化，汽车载重量的加大，桥梁结构及构件承受的动荷载增加，而且加载次数频繁，疲劳问题应引起足够的重视。为验算桥梁在大量超重汽车荷载作用下的疲劳情况，所取用的验算荷载与设计时采用的验算荷载必然不同，其根本的区别是设计时所使用的荷载是标准荷载，而对于有数量较多且严重超载、超限的车辆所通过的桥梁，必须根据实际情况和使用要求而重新确定桥梁计算荷载，即重新制定疲劳车辆荷载模式。
　　2车辆的分类
　　某公路上运营的汽车主要货车（运煤车）和客车两大类，考虑到车辆对桥梁结构的作用与其轴数和轮数有关，车辆又可以根据其轴数和轮数做具体的分类。
　　在以往国内的交通调查中，一般以功能和吨位为主，而在轴载调查时一般利用交通量数据和代表车型额定轴载模拟实际的轴重和总重，或者以车轴分类进行轴载实测，而按交通量模拟出的轴载，往往比实际的轴载要小得多。因此为了得出更加准确和接近实际的疲劳车辆荷载模式，有必要在交通调查和轴载测定中对车辆进行统一的分类，以利于进行计算和分析。
　　某公路上运煤车辆常见的轴轮组合有单轴单论、单轴双轮、双联轴双轮和三联轴双轮。本文按照不同的轮轴类型对车辆进行分类，并按以下命名规则来命名：用数字表示轴数；用字母“s”表示单轮，“d”表示双轮；用“+”表示轴之间的整体连接，以“～”表示半挂连接，以“—”表示全挂连接。如：1s+2d—1d+1d为5轴全挂车，1s+1d～2d为4轴半挂车，1s+1d～3d为5轴半挂车。该公路上运煤车辆车型以重型车、全挂车及半挂车为主，主要有1s+1d、1s+2d、1s+1d—1d+1d、1s+1d—1s+1s、1s+2d—1d+1d、1s+1d～2d、1s+1d～3d、1s+2d～3d八种。
　　3交通量调查
　　3.1调查方法
　　采用间隙式方法进行观测，用人工将通过规定观测断面的各种类型车辆分布型记录在表格上，每小时结束时，将记录结果进行整理并登记于统一的表格上。
　　3.2调查结果
　　车辆按照不同的轴轮类型分类，调查时左幅和右幅分别统计。交通量调查平均值见表
　　交通量调查平均值

　　从表中可以看出，该公路作为主要的运煤通道，它具有运输货物单一，方向性强，两个方向的货运不平衡的特点。从Y地到X地方向的车辆基本为空载车辆，满载率为19.7%，这些满载车基本为当地的砂石材料运输车，空车为去神府煤田运煤的车辆；而从X地到Y地的车辆基本为运煤的满载车辆，满载率高达97.7%，极少数的空载车也是当地其他材料的运输车。新建该公路（X地~Y地方向）为一级公路标准，建设完成后主要承受运煤车的通行，因此在考虑日平均交通量时，可是考虑左线（X地~Y地方向）的运煤车（满载），共计1422辆。根据理论分析和实际调查载人客车也有超重现象，但是比起煤运车辆不是很严重，所以没有计入考察的范围。
　　调查结果可得，运煤车辆中4轴全挂车（1s+2d—1d+1d）所占比例最高，高达50.14%；其次为双后轴整车（1s+2d），比例为26.93%；单后轴整车1s+2d占10.55%，其它类型车辆所占比例较小，为12.38%。
　　4疲劳车辆荷载模式制定
　　对X地~Y地方向（即满载率97.7%方向）的运煤车辆进行了轴载测定，车辆的分类采用交通量调查中的轴型和轴数进行。调查采用轴载仪对车辆轴载进行测量，采集的数据量大，具有一定的代表性。

　摘要：本文从消防自动报警系统的配管、布线、设备安装、消防联动控制系统的调试这几个方面探讨了消防自动报警系统的施工技术，提出了火灾自动报警系统的日常维护方法。
　　关键词：管路；导线；设备安装；系统调试；维护；施工
　　1概述
　　自动报警控制系统在质量和系统选择、安装、调试中的任何一个环节,都会给系统留下致命性的问题,有些建筑的火灾自动报警系统从施工中就已处于带病状态。
　　2消防自动报警系统的配管、布线
　　配管、布线是火灾自动报警系统工程进行的第一步，我们在施工中，发现很多问题是由配管布线引起的。
　　2.1配管
　　配管一般分暗埋和明敷两大类，其中暗埋又分为建筑物构件内的暗埋和吊顶内的敷设两种。本文主要讲的是建筑物构件内的预埋。对新建建筑物，我们均采用管线盒在建筑构件内预埋，消防自动报警系统规范也明确规定要做好施工中的隐蔽工程及记录。但在实际施工过程中，我们常会遇到预埋的管子不通，必须进行疏通处理，造成材料和人工的浪费，同时也为后期施工增加了难度。因此，管线盒预埋时，须做好管、盒的固定:用铁丝将管线捆扎在底筋上，使之不易移位，将金属管子入盒，盒外侧应套锁母，内侧应装护口，管口应用废纸填实，便于查找。塑料管入盒也应采取相应固定措施。管子用束接连接时，接头处应用胶带固定保护，防止管子内灌浆。
　　规范对管路的敷设要求主要侧重于保护消防配电导线免受机械损伤及其阻燃等作用,却忽略了一个重要方面:即导线管路应兼有屏蔽和泄放强电、漏电、静电、雷电及电磁干扰的作用。在建筑物内的敷管施工方不按有关规范要求施工,对明敷设管路采用了金属管,但在管路的交接处却采用塑料接线盒,或在管(槽)与接线盒接口处不加锁母进行连接和护口保护,使管路多处断开,没有形成整体贯通。将这样的管路即使在控制器入口端接地,也起不到应有的防雷击、抗电磁干扰等作用。现代建筑中各种强电、通讯、控制等各种管线交织纵横,免不了有些管线与火灾自动报警系统的弱电通信及控制管线交叉或并行,这些强电或载波通讯线路对附近的消防配电线路会产生较强的辐射电磁场或电脉冲耦合干扰,从而影响火灾自动报警系统的弱电通信和控制,使系统工作异常。
　　2.2布线
　　布线施工质量直接影响到消防系统的正常工作。虽然在《火灾自动报警系统施工及验收规范》和《电气装置工程施工及验收规范》中对布线均有明确规定，但往往施工人员并没有严格按照规范执行。我们在后期调试中，发现许多问题均是在布线时留下的隐患：如穿线时管内未清理；管口未加护口，有毛刺；积水、杂物等导致穿线时拉破、拉断线，影响线路绝缘，且不易被发现；强、弱电线共管或共桥架敷设，导致系统工作时互相干扰，引起系统误报信息，调试时还不易找出原因。
　　另外，在接头处理的时候，很多施工人员没有足够重视，随意扭结，简单地用黑胶布包裹，且有的为了施工方便，接头还放在管子里等等，极大地影响系统的调试开通。随意扭结，强度不够，导线可能被拉断在管子里；不带焊锡焊接，接头处易氧化，导线接头氧化后生锈，接触电阻增大，线路导电不可靠或接触不良，影响了火灾信号及指令信号的传输。若在施工时不做好处理，后期调试中才发现这个问题，影响系统的调试时间，即使当时能够开通，但随着时间的延长，主机工作不稳定，故障就很快会暴露出来，而且在使用中处理这些问题会更麻烦，务必在施工中注意。消防自动报警系统、电视监控系统等相关弱电系统均要求线路绝缘良好，各规范也明确要求。其中，《火灾自动报警系统施工及验收规范》第3.2.14条规定：火灾自动报警系统导线敷设后，应用500VMΩ表测量每个回路导线对地的绝缘电阻，且绝缘电阻值不应小于20MΩ。但我们发现在调试中检查线路绝缘这一项时，很少能达到这一要求，有的甚至很低，信号线对地绝缘仅有几百千欧、几十千欧或几千欧。有的布线时虽然能达到要求，但在接线时或设备安装时又忽略了这一点，导致线路绝缘又不行。线路对地绝缘对不同型号的产品影响也不尽相同，大多表现为误报探测器故障、误报火警、误报信号造成系统不能稳定工作，甚至造成某些产品的主机无法正常工作。如果在调试中不把线路绝缘提上去，根本就无法开机，即使勉强开机，运行一段时间后也会出现各种各样的随机信息。
　　在穿线前,不将管内或线槽内的积水及杂物清除干净、也不用锉刀将线槽或管头处的毛刺清除、管子入盒时盒外侧不套锁母、内侧不装护口,致使穿线时划伤导线;对接线盒内的接线头不焊接也不采用防水胶带包裹,降低了导线接线头处的防水和抗拉性能,而且增加了接触电阻;在金属管内设有接线头,穿线时使接线头处的包裹胶带脱落造成短路;对敷设在室外或潮湿场所的导线不采用屏蔽电缆,而是将导线穿在防渗漏措施较差的金属管内;对埋人地下的屏蔽电缆接线头,不做防水、防腐蚀和外屏蔽层连接处理。以上施工方法其结果不仅加速了导线老化,缩短了使用寿命,也使导线线与线间以及线与管间的绝缘电阻不合要求甚至短路,使系统无法正常工作。目前国产火灾自动报警系统已由早期的多线制改进为总线制,信号传输技术已由过去的开关式改进为数字式,而数字通信在二总线中传输时,要求二总线间的电容值越小越好,如果二总线间的电容值较大,信号传输中的波形畸变就越严重,这对系统通信尤其是远程通信十分不利。因此,火灾自动报警系统的各类通信总线及探测总线均应采用双绞多芯铜导线,对于承担系统通信任务的电缆线亦应采用双绞线屏蔽电缆,只有电源线或多线制控制线可采用单根多芯铜导线。强调采用多芯铜导线是因为多芯铜导线较柔软,在穿线及接线过程中不易折断和划伤。在消防工程调试及验收中,有时会遇到用模块控制不了设备的情况,究其原因有些是选用导线的铜芯截面过小使导线回路阻抗过大所致,此外由于导线选用不当还会造成系统总线制设备开机时即报大量故障的情况。有的设计和施工部门为了防止出现此类问题,又不顾实际需要一概选用铜芯截面过大的导线、或在某回路上本可敷设一对电源线却多敷了几对电源线,致使施工穿线发生困难并造成不必要的浪费。
　　3消防自动报警系统的设备安装
　　消防自动报警系统的设备安装包括设备安装和设备接线两部分。消防系统设备一旦启用，一般是火灾发生的紧要关头，如果操作不便，很可能贻误战机，浪费宝贵时间。另外操作不便也会产生心理压力造成紧张甚至出现错误，所以消防设施的安装必须保证操作方便，主要注意安装高度、操作空间。部分消防设施要求安置在明显位置，并有明显标志，且应设置消防专用通讯装置，如固定电话、电话插孔等。在设备接线时要注意两个问题：一是电缆芯线和所配导线的端部应有明确标记，二是采用屏蔽电缆时，应将屏蔽网层捻成线状，避免屏蔽网接触不可靠。另外，如采用端子接线时，每个端子内压线不宜超过2根，否则螺丝压不紧，接触不可靠。

　摘要：结合工作经验,对常用的各种防渗处理方式、方法进行总结整理,并结合小型病险水库的现状提出适用性较高的防渗方法。
　　关键词：水利工程水库除险加固防渗处理
　　我国的小型水利水电枢纽工程为数众多,它们分布广,坝型多样,发挥着防洪减灾的重要作用,同时为农业灌溉生产和人民生活用水以及工业用水提供水源。然而,由于它们多属于特殊历史时期的产物,而且经过多年的运行,其中许多工程都不同程度存在一些病险问题,属于水利行业的重点关注对象。这些工程的主要病险有:(1)防洪标准偏低,达不到现行有关规范,标准要求。(2)坝体、坝基多有渗漏、渗透破坏等。(3)工程建筑物老化失修。这些病险不仅造成水利水电枢纽工程不能正常运行,不能充分发挥其效益,而且还严重威胁到下游人民生命财产的安全,因此急需进行除险加固处理。病险水利水电枢纽工程最主要的病征是渗透问题,有地基(包括坝肩)渗透和坝体渗透。根据不同的坝型、坝基和病因情况,应采取不同的处理方法。常用的是防渗墙和灌浆。
　　一、防渗墙类型及其特点
　　防渗墙一般要求墙体厚度小、渗透系数低、柔性强、耐久性好及单位面积造价低。防渗墙施工有多头深层搅拌水泥土、锯槽法、链斗法、薄型抓斗、射水法和倒挂井法等成墙工艺。
　　(一)多头深层搅拌水泥土成墙工艺
　　多头深层搅拌桩机一次多头钻进,把水泥浆喷入土体并搅拌,使土体与水泥浆液混合固结成一组水泥土桩,桩与桩搭接形成水泥土防渗墙,目前最大成墙深度为22m,水泥土渗透系数<10cm/s,抗压强度>0.3MPa。其优点是施工简便、无泥浆污染、造价较低,适用于粘土、砂土、淤泥和砂砾层(砂砾直径小于5cm)。实践证明,多头深层搅拌水泥土防渗墙防渗效果明显,在地下防渗工程中质量可靠,投资最经济、最有效,具有一定发展前景。
　　(二)锯槽法成墙工艺
　　在先导孔中,锯槽机的刀杆以一定的倾角一边作上下往复切割运动,一边以0.8-1.5m/h的速度(根据地层状况)向前移动开槽;被锯切割下来的土体可由反循环或正循环方式的排渣系统排出槽外,并采用泥浆护壁。浇筑塑性混凝土,形成宽度为0.2-0.3m的防渗墙体。锯槽机由行走底盘、动力及传动系统、刀杆及支架加压系统、排渣系统、起重设施及电气控制系统组成;传动方式有机械式与液压式2种。以不同规格的刀杆进行组合,开槽宽度可达0.2-0.5m、深度达到40m。锯槽法的优点是连续成槽、工效高、墙体连续、质量好,并且成墙深,适应于粘土、砂土和卵石粒径小于100mm的砂砾石地层;还可以采用自凝灰浆、固化灰浆形成不同强度和抗渗指标的防渗墙。
　　(三)链斗法成墙工艺
　　由链斗式开槽机排桩上的旋转链斗取土,同时将斜放的排桩下放到成墙深度,开槽机前进开挖沟槽,并采用泥浆护壁,其浇筑混凝土方法类似锯槽法。链斗式开槽机的开槽宽度为16-50cm,深度可达10-15m。适应于粘土、砂土和粒径小于槽厚的、含量小于30%的砂砾石地层。
　　(四)薄型抓斗成墙工艺
　　采用斗宽为0.3m的薄型抓斗挖土开槽,泥浆护壁,浇筑塑性混凝土或用自凝灰浆形成薄壁防渗墙,最大成墙深度可达40m。适用于粘土、砂土及卵石和砂砾的含量与粒径在一定范围内的土层。
　　(五)射水法成墙工艺
　　射水法成墙设备主要由造孔机、混凝土搅拌机和浇筑机组成。利用造孔机成型器内的喷嘴,射出高速水流来切割土层,成型器上下运动切割修整孔壁,采用泥浆护壁,正循环或反循环出渣。槽孔形成后,浇筑水下混凝土或塑性混凝土,形成薄壁防渗墙。成墙厚度为0.22-0.45m,深度可达30m.成墙垂直精度可达1/300,适应于粘土、砂土和粒径小于100mm的砂砾石地层。在1998年历史罕见的特大洪水过后,在长江、赣江、鄱阳湖等国内重要堤防加固工程中,射水法得到广泛采用,取得了较好的社会经济效益。
　　二、灌浆类型及其特点
　　土石坝坝体、坝基防渗处理中灌浆方法主要有均质土坝及宽心墙坝的坝体劈裂灌浆、高压喷射灌浆、坝基卵砾石层防渗帷幕灌浆等。
　　(一)土坝坝体劈裂灌浆
　　土坝坝体劈裂式灌浆是运用坝体应力分布规律,用一定的灌浆压力,将坝体沿坝轴线方向劈裂,同时灌注合适的泥浆,形成铅直连续的防渗泥墙,从而堵塞漏洞、裂缝或切断软弱层,提高坝体的防渗能力,并通过浆、坝互压和湿陷,使坝体内部应力重分布,提高坝体变形稳定性。针对裂缝的局部灌浆,在可能有裂缝的区域,均匀布置类似固结灌浆的灌浆孔群;对坝体施工质量差,甚至出现上下游贯通的横缝,一般应做全线的劈裂灌浆。
　　(二)高压喷射灌浆
　　高压喷射灌浆防渗是借助于高压水泥浆液射流冲击破坏被灌地层结构,使水泥浆液与被灌地层土颗粒掺混,形成壁状固结体而起防渗作用。根据被灌地层结构和防渗要求不同,又分为定喷、摆喷和旋喷。高压喷射灌浆防渗处理的优点是:设备简单、工效高、料源广、造价低,搭接防渗的效果好。缺点是:机具较多、对地质条件的要求较高,控制不好易在较大(>200mm)颗粒背后形成漏喷现象。

　摘要：本文就如何提高工作人员找到线路故障点，如何有效地进行输电线路故障查找工作,并提出了绝对温差判别法，并对高压输电线路缺陷情况进行了探讨。
　　关键词:输电线路、故障分析、红外检测、解决方案
　　引言
　　电力企业把输电线路视作整个系统动脉，其运行状态直接决定电力系统的安全和效益，在华南、华中等地都曾经发生过高压架空线路掉线事故。为此，根据现场使用情况结合试验，提出了绝对温差判别法，并对高压输电线路缺陷情况进行了探讨。
　　一、内部故障分析
　　输电线路常见事故多由设备过热引起,电气设备热故障分外部热故障和内部热故障。电气设备内部热故障的特点是故障点密封在绝缘材料或金属外壳中，如电缆，内部热故障一般都发热时间长而且较稳定，与故障点周围导体或绝缘材料发生热量传递，使局部温度升高，因此可以通过检测其周围材料的温升来诊断高压电气设备（如电缆）的内部故障。
　　由于发生热故障的线路多为6kv以上,因此我们着重讨论高压输电线路的发热故障。对于高压架空输电导线的发热，《交流高压电器在长期工作时的发热》(gb763-90)和《高压直流架空送电线路技术导则》(dl436-91)要求钢芯铝绞线的最高工作允许温度为70℃，我国目前还没有高压交、直流线路金具发热的国家标准，根据《电力金具通用技术条件》(gb2314-85)，电力金具的电气接触性能应符合下列要求:
　　①导线接续处两端点之间的电阻，应不大于同样长度导线的电阻;
　　②导线接续处的温升应不大于被接续导线的温升;
　　③承受电气负荷的所有金具，其载流量应不小于被安装导线的载流量。
　　二、红外检测办法
　　《带电设备红外诊断技术应用导则》对电流致热型设备的热故障判别提出用相对温升判断法，该方法通过分析相对温差与接触电阻的变化关系，依托电力行业标准《电力设备预防性试验规程》(dl/t596)中对接触电阻的规定，确定了分析电流致热型设备热缺陷的相对温升判据。
　　根据上述规则，可以认定在正常负荷运行情况下，接续管、耐张线夹、调整板、二线联板等处的温度应与直流输电线路的导线相同或比它小，因此，可以取被检测对象附近正常运行导线的温度作为参考温度，即对于有热缺陷的地方，可以在离发热点1m远的地方取导线或线路金具的温度作参考温度。
　　此时可采用绝对温差法来判断:取被测对象附近1m远的地方正常运行的导线或线路金具的最高温度为参考温度ta，被测量对象的温度为t，δt＝t－ta，根据δt来判断热缺陷情况，这种方法可以消除太阳辐射造成的附加温升的影响。同时，由于同向性，检测距离、环境温度、湿度、风速等参数的不准确性带来的误差也减小了。
　　结合近几年的检测经验，按温升的大小，可分为轻微、一般和严重三种。δt在10℃以内理解为轻微故障;δt在10℃~20℃规定为一般故障;δt在20℃以上理解为严重故障。
　　电力系统现在普遍采用的是使用红外测温仪和红外热像仪进行检测。市场常见红外测温仪器有美国的3i系列和has-201系列以及日本的ir-0204t。该仪器特有的红外温度扫描技术，快速简单查找隐患故障点，已被世界各地越来越多的电气工程师采用。
　　三、高压线路易发生缺陷部分及原因分析
　　根据大量红外检测结果来看，高压线路中线路金具的热缺陷较多，集中在耐张线夹、四分裂变三分裂连接导流板、跳线线夹、接续管等机械连接部分。统计近几年来检测到的外部热故障的几千个数据，可以看到线夹和刀闸触头的热故障占整个外部热故障的77，它们的平均温升约在30℃左右，其它外部接头的平均温升在20-25℃之间。
　　3.1造成过热的原因
　　(1)氧化腐蚀。由于外部热缺陷的导体接头部位长期裸露在大气中运行，长年受到日晒、雨淋、风尘结露及化学活性气体的侵蚀，造成金属导体接触表面严重锈蚀或氧化，氧化层都会使金属接触面的电阻率增加几十倍甚至上百倍;
　　(2)导线接头松动。导体连接部位在长期遭受机械震动、抖动或在风力作用下摆动，使导体压接螺丝松动;
　　(3)安装质量差。a)如接头紧固件未紧到位;b)安装时紧固螺丝上下未放平垫圈或弹簧垫圈，受气温热胀冷缩的影响而松动;c)线夹与导线接续前未清刷，没有涂电力复合脂，或复合脂封闭不好，使潮气侵入造成氧化使接触电阻变大而发热;d)铝导线与铜接点连接未加铜铝过渡接头;e)线夹结构不好，导线在线夹端口受伤断股;f)线夹大小与导线不配套，输电线连接点前后截面及导流能力不匹配;g)线夹结构造成的磁滞涡流损耗发热。
　　3.2解决对策
　　(1)金具质量。变电所母线及设备线夹金具，根据需要选用优质产品，载流量及动热稳定性能，应符合设计要求。特别是设备线夹，应积极采用先进的铜、铝扩散焊工艺的铜铝过渡产品，坚决杜绝伪劣产品入网运行。

　摘要:当前城市建设正处于高速发展时期，高层建筑可以节约紧张的土地，可以形成美化城市的一道风景线。高层建筑本身的特点决定了为其配套的天然气供气系统与普通建筑有所不同，解决好高层建筑居民天然气供应是至关重要的，本文介绍了高层建筑居民天然气供应技术的原理、方法以及各种特殊问题的处理技术。
　　关键词:高层建筑，天然气供应，处理技术
　　1高层居民天然气供气系统
　　高层居民天然气供气系统可分为：低压供应系统、中压供应系统及中—低压联合供应系统。对于楼层数较少，用气量不大的高层建筑，可由城市低压管网直接供气，采用天然气低压供应系统。低压供应还包括由中压管网供气至楼幢调压箱、调压室、调压柜调压后变为低压天然气进入建筑物内。对于楼层数较多，用气量较大的高层建筑，可采用天然气中压供应系统。中压供应系统采用中压天然气进户，在户内设置户内调压器将压力调至燃烧器所需要的压力。
　　2天然气供应系统中的问题及处理技术
　　2.1高层建筑沉降问题及解决方法
　　高层建筑的自重很大，土壤的承载能力有限，一般高层建筑地基都有一定数值的允许沉降量。地基产生大小不同的沉降，将给天然气管道在建筑物内的设置带来一定的难度，特别是对天然气引入管的影响非常大。由于建筑物沉降时，天然气引入管是相对静止的，因此天然气引入管道要承受建筑物作用产生的切应力，当切应力超过极限时，管道就会断裂、脱开等，造成天然气泄漏，容易发生安全事故。克服高层建筑沉降的方法：
　　（1）在立管前的水平管上加设一个波纹管补偿器，利用补偿器的补偿能力来减小引入管的切应力；
　　（2）在立管前的水平管上加设几个弯头，相当于加设一个方型补偿器，用弯头的自然补偿来减少引入管的受力。此种方法简单易行，但是受位置的限制；
　　（3）在立管前的水平管上加设弯曲管、蛇形管等挠性管，用挠性管自然补偿来减少引入管的受力；
　　（4）在引入管穿越墙体时加设钢套管，钢套管保证燃气管道的上部与钢套管的间隙大于建筑物的最大沉降量，下部也应留有一定的间隙。
　　2.2高层建筑的水平位移问题及补偿措施
　　在风载荷的作用下，高层及超高层建筑物上部会发生水平位移。建筑物表面所受风载荷不同，则建筑物的振动周期不同，振动频率也不同。当建筑物振动频率与天然气供应系统管道的振动频率接近时，有可能发生共振现象，会造成严重的后果。高层建筑在不同的高度产生的水平位移不同，使整个高层建筑在高度方向呈弧状，则整个天然气供应系统的竖直立管和横向支管均发生位移。
　　天然气供应系统竖直的立管和横管在进行伸缩补偿时，不论竖管还是横管，必须在其上设置锚固点，以限定补偿的范围，并且在横管锚固点之前设伸缩补偿器，而天然气稳压器、阀门等管道设备应设于横管锚固定点后，应视作相对于建筑是无水平位移，使这些管道设备免受天然气管道位移的影响。竖直管道上锚固点之间的距离由风载荷在立管上产生的弯曲应力，校核压缩应力及弯曲应力这3个应力的合力与该立管钢材的许用应力来确定。最后再考虑该段管道的热涨，以便考虑热补偿措施，并据此来校核建筑结构承受管道自重的能力，最终调整竖直管道上的锚固定点的个数。
　　2.3高层建筑天然气供气立管自重的问题
　　高层建筑物的楼层数较多，燃气立管的长度也较长，管道的自重较重，产生的压应力很大。为了使整个立管自重能均匀分摊，应在建筑物中每隔一定的距离设置管道的固定支架，使固定支架与建筑物成为一体，以减少立管底部压缩应力过于集中，防止因管道下沉而引起引入管受力折断或变形引起倒坡。一般固定立管的做法有：
　　(1)对于室内立管，在每隔7～10层的穿楼板处加设固定支撑，使燃气管道、套管以及建筑物成为一体。
　　（2）对于室外立管，在每隔7～10层的高度处加设固定支撑，或加一段水平管段，在水平管段上加支架。
　　(3)在立管的底部及最高部位，采用完全固定。
　　2.4高层建筑天然气供气管道温度变化热应力及消除措施
　　高层建筑内的天然气供气管道竖直管很长，由于施工时的环境温度与管道工作时的温度不同，会产生热应力。施工时的环境温度与管道工作时的温度差与高层建筑内的天然气供气立管的敷设位置有关。产生的热应力会将楼板或外墙的管卡等破坏。高层建筑燃气立管和水平干管应考虑工作环境温度下的极限变形，当自然补偿不能满足要求时，应设置补偿器；补偿器宜采用形或波纹管形，不得采用填料型。

　摘要:恒温恒湿空调主要用于将室内的温度、湿度、洁净度及气流速度控制在一定的波动范围内，以满足工业生产、科学研究等特殊场合对室内环境的要求。恒温恒湿空调系统的设计和运行必须考虑在室外气象条件和室内热湿负荷变化时，既能满足室内温湿度要求，又能达到经济运行的目的。
　　关键词:恒温恒湿；系统设计；调试；问题
　　0楔言
　　本工程为冷藏陈列柜的测试室，房间长4.2m，宽3.6m，高3.6m，房间的围护结构为夹心彩钢板，保温材料为厚7cm的聚苯乙烯。根据陈列柜测试标准EN441-4，房间内的干球温度为25℃±1℃，相对湿度60%±3%，垂直方向上的温度梯度不超过2℃/m，总梯度不超过6℃。在陈列柜不运行时，其前纵平面内水平风速必须保持在0.1m/s～0.2m/s之间。
　　1恒温恒湿空调系统的概念
　　空调系统都具有对房间的温度、湿度有一定的调节性能，但是对于一般的舒适性空调或工艺性空调，它们对温度、湿度变化偏差和区域之间的偏差的调节要求并不严格。只有一些特殊的工艺过程或科学实验，要求温度、湿度变化偏差和区域之间的偏差很小。通常我们把对室内温度、湿度波动和区域偏差控制要求严格的空调称之为恒温恒湿空调，它是工艺性空调的一种。
　　2恒温恒湿空调系统设计
　　2.1热湿负荷的研究
　　1)热负荷的特点。测试室的冷藏陈列柜为整体式，由陈列柜柜体、制冷系统和风循环系统三部分组成。制冷系统的冷凝器放置在陈列柜的底部，陈列柜运行时,制冷系统的冷凝器散发大量的热量，是测试室内较大的热源，且随着冷藏时间的推移，冷凝器的散热量不断变化，即冷凝器的散热量不是恒定值。此外，当制冷系统运行一段时间后，其蒸发器的表面会结霜，为了保证制冷系统的正常运行，必须定期对其进行除霜。此时，控制系统会发出融霜指令，运行加热设备来进行融霜，加热设备产生的热量部分用以融霜，其他部分散失到测试室内，这部分热量不容忽视。另外，BSEN441-4标准要求在离地板1m处测试室内的照度为600lx±100lx,则室内的照明负荷需进行详细计算。
　　2)湿负荷的特点。食品冷藏陈列柜内的设定温度一般为0℃～5℃，温度较低,其制冷系统的蒸发器表面温度低于0℃，陈列柜内空气中的水蒸气易在蒸发器的表面结霜，所以陈列柜在运行时具有减湿功能，减湿量由一个融霜周期内的融化水量进行确定。
　　2.2气流组织设计
　　气流组织对恒温恒湿房间精度的影响较大。文献[1]指出高精度恒温恒湿空调房间的气流组织应遵从以下原则：合理的气流组织流程，应充分发挥送风气流的冷却或加热作用；建立一个稳定均匀的温度场，以保证气流到达工作区时，其平均温度与工作区的温度差不超过允许的温度波动值。为了保证陈列柜前纵平面内的水平风速要求、室内良好的温度场及流场，本设计主要采用全面孔板送风、架空活动地板回风的上送下回式气流组织，另外采用支流风道连接狭长型风口(风口内部要设有整流叶片，保证气流均匀)，来满足水平风速要求。由于水平风速要求为0.1m/s～0.2m/s,所以在设计孔板送风面积时必须使工作区的垂直风速低于0.1m/s，同时，在支流风道上装设插板来控制水平风速。陈列柜底部的冷凝器为集中热源，陈列柜制冷系统运行时，轴流风机将热量传至陈列柜的后部下方。为了有效保证室内良好的温度分布，除了增加陈列柜后上部空调送风孔板的送风面积外，还要增加后部回风口的面积，即增加局部送回风面积。
　　2.3风量的确定
　　送风的风量对恒温恒湿空调房间精度的影响也较大。一般温度精度为±1℃的实验室,换气次数为10次/h～15次/h，温度精度在±0.5℃时，换气次数在15次/h～30次/h之间。根据温度精度要求,本工程换气次数可取13次/h左右。考虑到较高的相对湿度精度要求，换气次数取25次/h。由于陈列柜测试时，室内无工作人员，且测试室门为洁净室专用密封门、没有窗户，为了简化设计、提高温湿度精度,该系统采用全循环风。
　　2.4恒温恒湿机组的选配
　　恒温恒湿空调机组选用国产某品牌恒温恒湿空调机，温度精度可达±0.5℃，相对湿度精度为±3%。制冷量为6.3kW，总加热量7.8kW，加湿量为2.3kg/h，风量为1500m3/h。该机组的压缩机为法国美优乐活塞压缩机，电加热器为三相平衡的翅片管式电加热器，加湿器为电极式加湿器，室内风机为多联独立安装的离心式风机。室外采用变频风机，以防冬季冷凝压力过低，导致系统运行恶化，达不到温湿度精度要求。
　　3系统运行调试存在问题及原因分析和解决措施
　　3.1系统运行调试存在的问题
　　在调试初期，恒温恒湿房间的温湿度均达不到所要求的精度。房间设定温度为23℃±1℃,相对湿度为60%±3%,但房间实际的温度在22.1℃～24.3℃之间波动，相对湿度在50%～69%之间变化。观察测量数据和设备运行情况，发现当温度达到设定要求时，压缩机停止运行，当相对湿度也达到要求时，加湿器关闭。此时，整个空调器系统里只有风机在运行。继续观察相对湿度和温度，却发现温度基本不变，但相对湿度继续上升，当相对湿度上升至67%左右时，压缩机开始启动实行除湿，此时相对湿度还会继续上升，当上升至69%左右时开始下降。随着压缩机的开启，相对湿度及温度都会继续下降，当温度降至22.7℃左右时，加热器开始运行，进行温度补偿。当相对湿度降至58%左右时，加湿器开启，压缩机关闭。此时，相对湿度还会继续下降，当降至50%左右时开始上升。

　摘要：以桥头跳车为分析对象，探讨了目前桥头跳车产生的原因，并从地基处理、路面处理等方面提出了控制措施，为桥头跳车施工提供了参考。
　　关键词：桥头跳车，控制措施
　　桥头跳车问题一直是困扰桥梁工程技术人员的难题之一，特别是近几年来随着我国高等级公路的迅速发展，桥头跳车现象较为普遍，它直接影响行车速度，也影响了行车的舒适与安全。因此，如何解决高等级公路桥头跳车问题，本文提出了一点肤浅的认识与见解，从理论与施工上进行了摸索和探讨。
　　1.桥头跳车产生的原因及其对行车速度的影响
　　对于桥头跳车的处理，首先就应该分析其产生的原因，这也是治理桥头跳车的关键。综合桥头跳车产生的原因以及其对行车的影响，提出治理方案。
　　1.1桥头跳车产生的原因
　　桥头跳车产生的根本原因是构造物与其两端接线路堤间的沉降差，沉降差产生的具体原因主要有以下几个方面：桥头路堤及锥坡范围内地基处理不彻底，桥头路堤及锥坡一般位于天然地基上，如果在填土前不做处理或处理不彻底，在路堤土的重力作力下其将产生极大变形，而桥梁构造物多采用桩基础或经地基处理的扩大基础等，其沉降量很小，若桥头路堤土重力产生的变形不能在桥头路面铺筑时基本完成，将产生桥不沉而路沉的现象，造成跳车。压实度达不到标准，由于引道填土在压路机碾压时工作面小，特别是埋置式柱式桥台台帽周围一般压路机无法作业，这就导致桥头引道及锥坡的填土压实度达不到标准，造成这部分填土下沉，引起跳车。路面渗水，路面水渗入路基或路面积水沿台背渗入路基，造成路基土软化、水土流失，引起桥头引道路基下沉，造成跳车；桥头路基两侧排水不畅、防水工程不完善也极易引起路基土的流失，引起沉降和跳车。另外，台后填土含水量大也是造成桥头跳车的一个重要原因。
　　1.2台背填料压缩引起路基的沉降
　　台背填料因含水分，存在孔隙，施工中采取任何措施也难将填料颗粒间的孔隙完全消除。在公路自重及车辆的垂直荷载与振动荷载作用下，孔隙率逐渐降低，填料逐渐压缩，密实度逐渐增大，便在一定期限内产生路基沉降。因此，压缩沉降主要取决于填料性质、施工条件及台前台背的防护排水工程的设置等情况。根据有关资料调查研究：当土堤压实度为95%时，每米填土降约为1cm。
　　1.3刚柔突变引起的沉陷跳车
　　刚度不同的路面在跳车处所产生的振动效果不同，柔性材料对能量的吸收要比刚性材料大。由于结构物桥台一般采用刚性很大的坚石砌筑或钢筋混凝土浇注而成，具有较大的整体刚度,属刚性体；而与结构物桥台相连的道路，具有刚性较小柔性较大的特性，属弹塑性体。显然,道路与结构物桥台之间存在着较大的刚度差，这个刚度差的存在必然引起道路与结构物桥台之间产生较大的塑性变形相对差和较大的刚度突变，势必增强桥头跳车的振动效果。
　　2.解决桥头跳车的措施
　　2.1地基处理
　　软土在我国滨海平原、河口三角洲、湖盆地周围及山涧谷地均有广泛分布。在软土地基上修建高速公路，特别是桥台填土、桥头路基部分修筑时，若对软土路基不加以处理或处理不当，往往会导致路基失稳或过量沉降，造成公路不正常使用，尤其在桥台与路基的交接处容易形成桥头跳车。处理好桥头软弱地基，是控制跳车的关键。目前对桥头软弱地基处理，国内已有加固土桩法、料粒桩法、竖向排水体预压法、堆载预压法和浅层处治法等措施，下面介绍两种行之有效的常用方法。
　　2.1.1采用深层搅拌法加固桥头软基
　　该法属加固土桩类型，主要适应于软弱粘性土。深层搅拌法一般借助于压缩空气，采用专门深层搅拌机械设备，从不断回转的中心轴端向四周被搅松的土中喷出浆体或粉体固化剂(如水泥等)，经叶片搅拌，并吸收周围水分，在加固的深层软土中进行一系列物理——化学反应，使软土硬结成具有整体性和一定强度的优质复合地基，从而提高桥头软土地基承载力，减少沉降量(特别是工后沉降)，缩短固结期，提高边坡稳定性。其主要施工工艺程序：整平原地面→钻机定位→钻杆下沉钻进→上提喷粉(或喷浆)、强制搅拌→复拌→提杆出孔→钻机移位。施工过程中路基填土速率不受限制，且无振动、无污染，对周围环境及建筑物无不良影响，其最大优点是工后沉降小，缺点是造价较高。
　　2.1.2采用砂桩、碎石桩加固桥头软基
　　这种方法属料粒桩类型，适用于松砂地基、杂填土或软土，对地基土起置换作用、竖向排水作用和挤密作用。砂桩或碎石桩是利用散体材料（砂、碎石）填充到地基预成孔中或采用振冲设备，将散体材料充实到地基土中，充实到地基中的砂或碎石具有一定的密实度并呈柱状分布，因而成砂桩或碎石桩。主要施工工艺程序：整平原地面→机具定位→桩管沉入→加料压密→拔管→机具移位。为加速地基固结，减少后期沉降，一般根据实际情况，配合堆载预压或超压施工，使地基强度显著提高，同时改善地基的整体稳定性。
　　2.2路基处理
　　2.2.1采用超轻质材料作路堤
　　铺设轻质材料可以减轻路堤自重，有效降低地基应力，减少沉降并增大稳定安全系数，常用的轻质材料如粉煤灰等。
　　2.2.2台背回填处理方式
　　桥台后宜选用摩擦角大、强度高、压实快、透水性好的填料，如岩渣、砾石、砂砾等。同时，选用内摩擦角较大的填料也有利于从台背缝隙中渗入的雨水沿盲沟或泄水管顺利排到路基外，从而减缓雨水的危害，而且也有利于改善压实性能，使路基容易达到设计要求的密实度。

　摘要：本文对水利发电机转子寿命预测的分析主要由全寿命分析理论来进行。全寿命分析理论是一个系统工程，其是一个科学的理论。全寿命分析理论贯穿于水利发电机转子寿命预测的全过程，并且在每个环节都有密切联系。水轮发电机主要由定子、转子、推力轴承、机架、冷却系统和励磁系统等组成。本文主要对水轮发电机转子寿命预测进行分析，分别从水轮发电机转子中心体的应力计算、水轮发电机转子中心提寿命计算两个方面详细阐述。
　　关键词：水轮发电机；转子；寿命；预测
　　1. 水轮发电机转子中心体的应力计算
　　贯流机组转动部分三维模型的构建根据其设计图来进行，从发电机轴承处将主轴截断，其主要包括发电机轴承以下主轴、磁轭、磁轭键、转子中心体、转子中心体合缝面螺栓以及联轴螺栓。用接触单元将主轴法兰面和中心体法兰面连接、将转子中心体合缝面连接、将径向销与两个法兰面连接将磁轭键和中心体及磁轭连接。转子中心体的集合模型和边界条件如图1所示，在额定工况和飞逸工况下，转子中心体应力分布结果如图2所示。
　　
　　图1转子中心体模型及边界条件
　　
　　图2转子中心体应力分布结果
　　危险点位置的确定由静态计算，然后该点应力谱再由等效计算来得到，所得时域图如图3所示。
　　
　　图3飞逸工况危险点应力谱时域图
　　2. 水轮发电机转子中心提寿命计算
　　钢Q235为转子中心体材料，对转子中心体材料在应力比R=0.047的条件下来进行疲劳测试，如图4所示，常数和对数S-N曲线，其中，应力循环最大值在纵坐标上。数据现行度为0.995，由此可见数据具有较高的可信度。
　　根据热像法测定实验，转子中心体材料在R=-1的荷载特征条件下，161Mpa为疲劳极限，154Mpa为R=0的荷载特征条件下的疲劳极限。平均应力修正分别用Goodman方法和Gerber方法来进行。经验证表明，对于转子中心体材料钢Q235在R=0条件下，162.5MPa为对应的标准疲劳极限，可见其具有较高的精确度。
　　
　　图4Q235S-N曲线
　　在两工况下正常运行，疲劳分析计算结果不受应力修正方法种类的影响，其都没有破坏点。换句话说，只要应力在启动过程中单调递增，应力在停机过程中单调递减，机组所能承受的启停次数是一样的。因此，启停机过程中的应力时域谱可用归一化后的半周期标准正弦曲线来对其进行模拟。
　　计算结果表明，转子中心体疲劳寿命不会受在额定工况下的启停机过程影响。而在飞逸工况下，疲劳破坏发生在启停机271次后。疲劳破坏发生的位置和寿命分布如图5所示。
　　
　　图5Goodman平均应力修正计算结果
　　一般情况下，将疲劳安全系数设置在机件在原始结构设计中，从而使得在额定工况下的启停机和运行过程确保对机件不会造成疲劳损伤。在R=-1的条件下，转子中心体最大等效应力的计算通过Goodman修正平均应力方法，其多得到的值为76.48MPa，其疲劳极限要比161MPa小的多，因此，疲劳破坏不会发生在转子中心体中，其验证了结果的准确度。

   摘要：对国内外选矿自动化的现状作了介绍，重点介绍破碎、磨矿、药剂添加的自动化过程，并对选矿自动化发展趋势提出了个人看法。
　　关键词：选矿；自动化
　　选矿自动化技术自20世纪40年代发展以来，取得了重大的进展，从根本上改变了传统选矿技术落后的局面。按传统的选矿工艺，工人凭经验进行手动调节，对生产过程的控制既不及时又不准确，所以较难获得好的生产指标，同时劳动条件也差。自动化技术的应用提高了选矿指标，节约了能耗，改善了劳动条件。
　　1国内外选矿自动化的发展及现状
　　国外的选矿自动化技术自20世纪40年代初期诞生以来。20世纪50年代初期，主要是对选矿过程某些变量进行单独检测，没有与其他因素形成关联；20世纪50年代末期开始了选矿过程的模拟仪表控制，使得选矿自动控制水平有了很大的改善。20世纪60年代末，随着计算机在工业控制中的广泛应用，在选矿领域也开始研究计算机进行（DDC）直接数字控制。到20世纪70年代又开始了选矿过程最优化控制的研究和试验，从最初的静态寻优到现今的动态寻优，选矿自动控制技术已得到了长足的进步。国内选矿自动化研究和应用起步较晚，与国外相比，技术水平还比较落后，许多矿山企业还停留在手工操纵阶段。但是随着市场竞争的日益激烈，很多企业都通过一些积极的措施来改善自身的自动控制系统，有的是直接引进国外自动控制系统，有的则是运用国产的自动控制系统，总起来说，选矿自动化在国内也有了长足的发展。
　　2选矿工艺过程的自动化控制
　　2.1碎矿过程自动化控制
　　破碎机为矿山生产主要的设备之一，但同时破碎机又是比较耗能的设备。因此，如何使破碎机高效的运行，就成了众多企业追求的目标。实现碎矿自动化控制便是实现这一目的最有效的方式。生产中采用固定排矿口，定期进行人工重新调整的方法来控制产品粒度。控制系统主要选取主传动电机的功率或电流作为被控参数，控制策略一般采用恒功率或优化功率方式运行，动态调整给矿机给矿量的大小，使主机的负荷稳定运行在设定的要求之内。同时检测温度、压力、流量等，具有完备的保护功能。国内某些选矿厂在车间碎矿工艺流程改造中，在矿业公司、选矿调度室与碎矿车间建立了一个技术先进、安全可靠、扩展性强、维护方便的碎矿全流程计算机控制系统和视频监控系统，利用先进的工业以太光纤网络将粗碎、中碎、细碎、高压辊磨（超细碎）、筛分各控制分站的流程组态画面、工艺参数、设备状态、工作场景实况等向中央监控主站进行传送。同时，中央监控系统主站将生产指令传送到粗碎、中碎、细碎以及高压辊磨各分站。对整个系统实现实时有效地监控。
　　2．2磨矿过程控制
　　磨矿作业是整个选矿厂生产工艺流程中最关键的环节，磨矿作业在选矿厂的基建投资和生产费用（主要是电耗、钢耗）中占有很大的比例。同时磨矿作业是整个选矿厂的瓶颈作业。直接关系到选矿生产的处理能力、磨矿产品的质量（粒度特性、单体解离度、磨矿产品的浓度等），对后续作业（特别是浮选作业）的指标乃至整个选矿厂的经济技术指标有很大的影响。然而磨矿过程控制是个非常复杂的过程，它包括参数检测、控制等等。涉及磨选矿工艺、自动控制等多个学科的交叉。在国内磨矿自动控制系统主要使用功率变送器、电耳检测磨机工作过程中的磨机充填率，通过检测分级电流计算分级返砂比，以磨机充填率和分级返砂比为依据调整磨机工作状态。在磨矿过程自动控制中球磨机负荷的检测和控制是球磨机自动控制最重要的内容。能否准确检测出球磨机的负荷（包括球负荷、物料负荷及水量的数值）是整个球磨机优化控制的关键。
　　2．3浮选过程的控制
　　2．3．1浮选加药系统的控制
　　加药是浮选生产中不可或缺的一个环节，加药系统的好坏直接影响到选别指标。目前，药剂自动添加控制系统主要分为控制部分和执行机构，其中工业中多采用带传统PID的PLC进行控制；也有一些大型的企业通过对传统PID控制进行了改进，引入了智能控制系统，如模糊控制、神经网络控制等。并在生产实际中有了应用，而且控制效果较传统的PID控制在精度及稳定性上都有了很大的提高。执行机构主要有电磁阀和加药泵两种。由于电磁阀成本较低，维护方便，现场应用最多的是电磁阀式控制。
　　2．3．2浮选槽液位的控制
　　在选矿生产过程中，准确控制浮选槽液位，将浮选槽中矿浆液面保持稳定，对于提高浮选指标具有重要的作用，不但能稳定浮选作业，而且有利于提高有用矿物的回收率和品位等浮选指标。在浮选中。对浮选槽液位和气泡厚度检测非常重要。对浮选槽的液位和充气量进行控制也一直是个难题，近年来在浮选槽检测矿浆液位时采用浮子式液位变送器的较多，采用超声波测量浮球位移的浮选槽液位计在国内外很多选厂也有应用。
　　2．3．3浮选柱泡沫层厚度的控制
　　在浮选柱精矿区的上部是附着精矿颗粒的泡沫层，浮选柱分选过程中要求泡沫层应保持适当的厚度，泡沫层太厚或太薄都会影响浮选效果。保持泡沫层的厚度实际上就是要稳定浮选柱内部的液位，而影响浮选柱内部液位的因素有三个方面：一是人料量的变化；二是尾矿排放量的变化；三是中矿循环量的波动。一般是通过调节尾矿的排放量来稳定液位。
　　3选矿自动化的发展趋势
　　3.1传感器的数字化、智能化和虚拟化
　　尽管在过去的几十年内，传感器的研究与应用取得了不小进展，但随着对质量的要求的不断提高和经济利益的驱使，对现有传感器的稳定性、快速性、精确性和可重复性提出了更高的要求，以便为过程控制提供更为可靠的过程状态数据。传感器的数字化、智能化实现了同控制装置网络的连接，通过现场总线实现多方向、多变量数据通讯，取代传统的单变量、单方向的直接输入、输出的模拟、离散的控制装置。传感器的虚拟化可以克服矿山恶劣的工作环境，使得传感器能更加准确、长时间的稳定工作。

　摘要：园林绿化工程是改善城市环境的一项重大工程，是人们生活质量提高的体现。而园林绿化施工技术对该项工程有着重大影响。本文介绍了园林绿化施工工序，阐述了施工中要注意的问题，并给出施工质量优化措施。
　　关键词：园林绿化；施工技术；探析
　　引言
　　当今社会快速发展，人们的生活质量日益提高，对城市的居住环境有了更高的要求，生态环保成为主题，这使得园林绿化工程显得越来越重要，也为其蓬勃发展提供了广阔的空间。为实现园林绿化工程所要到达的目的，对施工技术的要求以及施工质量的控制不容忽视。它不仅能提高园林工程项目的经济效益、社会效益和环境效益,更能有效地改善城市面貌和城市环境提高城市品位。
　　1、园林绿化工程施工工序
　　园林绿化施工和其它工程一样，按照一定的施工工序方能到达理想的效果，是要施工工序分为以下几步：
　　第一，施工前准备。主要包括：在施工前，施工单位要向设计单位所要技术交底，并根据图纸核查现场实际情况，如有不符的地方，设计单位应给出设计变更；所选用的种植材料要满足相关标准的规定；施工单位在进场前要做出详细的施工计划，安全以及质量控制措施，重大项目还应做出施工组织设计。
　　第二，选择种植材料。首先，应尽量就近获取品质良好、根系茁壮、无病虫害、利于生长的苗源，所选品种还要满足设计施工要求。其次，种植材料的包装与挖掘需与行业标准相符（土球是胸径7-9倍）。为了保证土球稳定不散，可使用草绳将其根部包好。用来铺植草坪的草卷以及草块儿彼此要相符合，并且它们的周边要顺直，杂草含量小于5%。草块土层厚度宜为3～5cm，草卷土层厚度宜为1～3cm。播种用的草坪、草花、地被植物种子均应注明品种、品系、产地、生产单位、重量、采收年份、纯净度及发芽率，不得有病虫害。自外地引进种子应有检疫合格证。发芽率达90%以上方可使用。
　　第三，主要施工程序。清理场地，对施工场地内所有垃圾、杂草杂物等进行全面清理；场地平整，严格按设计标准和景观要求，土方回填平整至设计标高，对场地进行翻挖，草皮种植土层厚度不低于30cm，花坛种植土层厚度不低于40cm，乔木种植土层厚度不低于70cm，破碎表土整理成符合要求的平面或曲面，按图纸设计要求进行整势整坡工作。标高符合要求，有特殊情况与业主共同商定处理；放线定点，根据设计图比例，将设计图纸中各种树木的位置布局、反映到实际场地保证苗木布局符合实际要求。实际情况与图纸发生冲突时，在征得监理同意的前提下，作适当调整；挖种植穴和施基肥，乔木种植穴以圆形为主，花灌木采用条行穴，种植穴比树木根球直径大30cm左右。施基肥按作业指导书进行；苗木种植，按《苗木种植作业指导书》要求进行，乔木须立保护桩固定。苗木种植按大乔木—中、小乔木—灌木—地被—草皮的顺序施工；种植浇灌，无论何种天气，苗木栽后均需浇足量的定根水。并喷洒枝叶保湿。施工后的清理，对施工后形成的垃圾及时清理外运，保证绿地及附近地面清洁。不影响业主整体房产运作。
　　2、园林绿化施工要注意的问题
　　第一，要完善施工组织设计。在开工前要完善施工组织设计，要将其做足，做细，它是指导园林施工的重要的技术文件。很多园林公司，只是在工程投标时，从网上下载或将以前工程的施工组织设计进行简单修改，从而形成新的施工组织设计。对待园林施工，没有一个完善的施工组织设计，而匆忙开工，对工程建设是非常不利的。
　　第二，表土土壤处理问题。表土的采取和复原土壤是花草树木生长的基础，土壤中的土粒最好是构成团粒结构。所构成的团粒直径在1到5mm时是比较适合植物生长的，当孔隙小于0.01mm时，根毛不能入侵。在重型机械进场时，为了防止土壤被压实，避免破坏团粒结构，尽量沿着同一方向使用倒退铲车来处理表土。在阴雨天不适合倔取、平铺表土，该项作业施工时应在干燥的条件下进行。平铺表土时需耕耘仔细，这样可以防止复原地面滞水层的形成。
　　第三，树木种植的问题。及时栽植刚进场的苗木，依据园林相关施工标准来施工，应充分搅拌基肥与碎土直至均匀；栽种前要对苗木进行技术处理，剪除部分侧枝，在修建的过程中要注意保护幼芽。完成栽种后，要适时进行浇水，浇水要浇透三次，之后，视不同树木生长的具体情况进行及时补水。对乔木来说，浇水期为3-5年，对灌木来说则至少5年，对于天气特别干旱或者个别较差土质的土壤，应适时延长浇水期。在夏天和冬天的极端天气中施工要采取必要的措施，防止气候对苗木的伤害。
　　第四，土建与绿化交叉施工容易出现的问题。在某些特殊的情况下，如赶工期等，土建与绿化可能同时施工，这时较容易造成问题，尤其是在某些施工环节上，如砌筑路边石等。对路边石来说，其材质多为砼或石材，在其施工时需要用砼在其内侧接缝处加固以保证其稳定。路边石还具有引导雨水至种植地面的功能，根据周边的排水坡等来提前设置导水假接缝等。
　　3、园林绿化施工质量优化措施
　　对园林绿化工程施工项目质量控制就是为了确保合同、规范所规定的质量标准，通过一系列的检测手段和方法及监控措施，在进行园林绿化工程施工中得到落实，为了确保工程质量，要从实际出发，主要做好以下几个方面。